Струмообмежувальним реактори вибирають за номінальними значеннями напруги, струму і індуктивного опору, про-вірячи на електродинамічну і термічну стійкість при КЗ. Оптимальне значення струму КЗ слід визначати з урахуванням еконо-мічного фактора і забезпечення необхідної якості електро-енергії (обмеження відхилень і коливань напруги при різкозмінних поштовхових навантаженнях). Як правило, струм КЗ в се-тях систем електропостачання повинен дозволяти застосування аппа-ратов і провідників серійного виробництва.
Залежно від місця установки реактори поділяються на ли-лінійні, групові і секційні (рис. 15.2). Лінійні реактори рекомендується встановлювати після вимикача, з боку ли-нии. Причому відключає здатність вимикача вибирається по потужності КЗ, обмеженою реактором.
Одинарні бетонні реактори (з декількома обмотками) серій РБ, РБУ, РБГ, РБД випускаються з номінальною напругою Uномр = 10 кВ. У довідниках наводяться наступні технічні дані одинарних реакторів: тип; номінальне індуктивний опору-ня Хр. Ом або% (відн. Од.); но-номінальних втрати активної потужності на фазу; тривало допустимий номінальний струм при природному охолодженні Iтерм.р (400. 3200 А); електроди-наміческіх стійкість ідін струмів КЗ; термічна стійкість то-кам КЗ tтерм = 8 с; габаритні розміри: зовнішній діаметр по бетону (1430. 2140 мм), висота (2870. 4335); маса.
Номінальна індуктивний опір одинарного реак-тора, Хр%, при Хр. Ом; Iном.о.р. А;
Втрати напруги в реакторі в нормальному режимі,%, до но-номінальних напрузі:
де Iнагр - струм навантаження реактора.
Залишкова напруга на збірних шинах підстанції при КЗ за реактором на лінії, що відходить:
Необхідна реактивність реактора при заданому залишковому напрузі:
Струм трифазного КЗ за реактором, відповідний действи-тельному часу відключення КЗ,
де Хс% - еквівалентний опір мережі до реактора, віднесений-ве до номінальної прохідної потужності реактора, або сумарний опір ланцюга до точки КЗ без реактора.
Необхідна опір реактора (відносить. Од.), Віднесене до базисних току Iб і напрузі Uб = Uном.у.
де Xдоп.б - найменший допустимий розрахункове (відносне) со-опір ланцюга КЗ при заданому допустимому струмі КЗ Iпtдоп:
Шуканий опір одинарного реактора в отн. од. при його номінальному струмі і напрузі
За каталогом вибирається стандартний реактор з індуктивним опором, найближчим великим розрахункового.
Здвоєні бетонні реактори (з двома обмоткою) серій РБС, РБСУ, РБСГ і РБСД випускаються з номінальною напругою
Принципова схема включення здвоєні-енного реактора приведена на рис. 15.3.
Для здвоєного реактора характерними величинами є індуктивність обмо-ток L і їх взаємна індуктивність М. От-носіння MIL називають коефіцієнтом зв'язку КСВ. Для застосовуваних на практиці реакторів КСВ = 0,4. 0,6. Індуктивності оп-ределяются за формулами
де ХL - опір однієї гілки здвоєного реактора; Хм - со-опір взаємоіндукції гілок здвоєного реактора.
За номінальний струм здвоєного реактора приймають струм од-ної гілки Iном.с.р. середній затиск розрахований на подвійний струм.
Наявність магнітного зв'язку між двома гілками реактора обус-ловлівает такий режим роботи, коли струм I однієї гілки реактора наводить в іншій гілці реактора напруга, рівне IXм = IXL kсв. яке, в свою чергу, може мати напрямок, що збігається або протилежне напрямку падіння напруги в дру-гой гілки реактора.
Таким чином, сумарне падіння напруги в здвоєному реакторі залежить від напрямку струмів в гілках. З огляду на це, розрізняють такі характерні режими роботи здвоєного реактора: наскрізний, поздовжній, одинланцюговому (рис. 15.4)
При наскрізному режимі ланцюг від джерела струму приєднання-ють до середнього затиску, а навантаження приблизно однакового розміру - до його кінців. Наскрізний режим відповідає нормаль-ному режиму. Токи, що проходять по обом гілкам реактора, матимуть протилежні напрямки і відповідно зменшувати падіння напруги в кожній гілці. Реактивний опір однієї гілки при наскрізному режимі зменшується до
Відповідно зменшуються і втрати напруги в нормаль-ному режимі, що є гідністю здвоєного реактора в порівнянні з одинарним.
При поздовжньому режимі реактор як би відключений від середнього затиску і відбувається перетікання від однієї секції в іншу при КЗ на цій секції шин. Струми в гілках однакові і спрямовані в одну сторону. Результуючий опір здвоєного ре-актора в поздовжньому режимі (режимі КЗ на одній з секцій шин):
При одинланцюговому режимі струмом обтекается одна гілка реактора.
Падіння напруги між точками «О» і «1» дорівнює падінню напруги в одинарному реакторі з індуктивним опором третьому однієї гілки, тобто XLom = XL. Цей режим виникає при збільшен-ня струму в одній з гілок реактора, наприклад при КЗ або під-ключении резкопеременной навантаження.
У довідниках наводяться наступні технічні дані здвоєні-енних реакторів: тип; номінальне індуктивний опір XL, Ом або% (відн. од.); індуктивні опору обох гілок XLпpoд і XLcKB. Ом або% (відн. Од.); номінальний коефіцієнт зв'язку КСВ. номи-нальні втрати активної потужності на фазу; тривало допустимий номінальний струм при природному охолодженні IНОМ.С.Р = 630. 2100 А; електродинамічна стійкість Гдині струмів КЗ; термічна стійкість струмів КЗ I терм = 8 с; електродинамічна стійкість при зустрічних токах КЗ; габаритні розміри: зовнішній діаметр по бетону (1490. 2140 мм), висота (3640. 4200 мм); маса фази.
Номінальна реактивність Хр СДВ% здвоєного реактора при
Вибір здвоєних реакторів проводиться за номінальним струмом, номінальній напрузі, індуктивному опору; провер-ка проводиться на електродинамічну і термічну стійкість струмів КЗ, залишкова напруга, втрати напруги. Втрати на-напруги в здвоєному реакторі визначаються за виразом
де Iнагр - струм навантаження гілки реактора.
Залишкова напруга на шинах КЗ за однією з гілок здвоєні-ного реактора визначається за виразом
де Int - струм КЗ при пошкодженні за гілкою реактора; Iнагр - робо-чий струм іншої гілки реактора.