Чим вище необхідна ступінь перегріву АТ) і чим довший перехід при Т ф з рухомого битуминозного стану в нерухоме - карбоідное. тим більше можливість осідання на дно куба карбоідних частинок ще до утворення коксового пирога. Новоутворена скоринка погіршує теплообмін між гріють димовими газами і Коксівність сировиною. що подовжує цикл коксування при однаковій завантаженні сировини. Все це призводить до пережогу металу куба, до зменшення терміну його служби і зниження продуктивності куба по виходу коксу. Товщина щільної скоринки коксу в нижній частині коксового пирога в кубі при використанні різного сировини в середньому дорівнює (в мм) [c.55]
Таким ділянкою підвищеної турбулентності є труби, розташовані на відстані 0,3-0,6 загальної довжини зводу, рахуючи від перевалу, т. Е. Труби І-22, що цілком збігається з даними Маріуполі і Новоуфімского нафтопереробних заводів. Підвищений підведення тепла до труб цієї зони сприяє пережогу металу труб при їх коксовании. [C.59]
Прикладами невиправних дефектів є вихід дійсного розміру діаметра вала за найменший граничний розмір. невідповідність хімічного складу металу заданому, гарячі і холодні тріщини, розшарування, рванини, перегрів і перевитрата металу, знижене значення твердості металу і т. д. [c.9]
З підвищенням тиску щільність пара діфенільной суміші різко зростає, а отже, повинен бути збільшений питома вага циркулюючої в системі паро-рідинної суміші. Внаслідок цього зменшується величина рушійного напору в системі і відповідно зменшується швидкість входу діфенільной суміші в нагрівальні труби. т. е. швидкість циркуляції теплоносія. При малих швидкостях циркуляції в нагрівальних трубах можуть утворюватися так звані парові пробки. з виникненням яких різко погіршується відвід тепла від внутрішньої поверхні стінок труб. що може викликати перевитрата металу труб. [C.63]
Неправильно виконані елементи шва не можуть забезпечити міцність з'єднань. а значні відхилення від прямолінійності сприяють утворенню тріщин. Якщо не витримується зазор і притуплення, то утворюються місцеві пережогу металу або непровар. які згодом стають основними осередками корозійного пошкодження судини. [C.33]
Нагрівання матеріалу і кування заготовки пальця крейцкопфа виробляються при режимах, що гарантують наявність дрібнозернистої структури і відсутність перепалу металу. Для зняття внутрішніх напружень. що виникли в процесі кування. все поковки піддаються термічній обробці - нормалізації. [C.446]
Просвіти в місці зварного шва на корпусах відер або кавників утворюються в результаті перевитрати металу при зварюванні і виявляються після травлення. [C.110]
Наявність на поверхні заготовки і прутка дрібних тріщин - надривів, розташованих зазвичай на двох суміжних кутах квадратної заготовки, свідчить про пережоге металу. Поряд з сильним обезуглероживание поверхні при пережоге по межах зерен виявляються оксиди і відманштеттовой будова. [C.328]
Високолеговані і сплави перед обробкою тиском можуть піддаватися і швидкісного нагріву. При цьому стали і сплави можуть нагріватися до більш високих температур порядку 1250-1280 °. Але тоді для запобігання перегріву і перепалу металу тривалість витримки при зазначених температурах повинна бути найменшою і складати 3-7 хв. в залежності від перетину нагріваються заготовок і хімічного складу сплавів. Швидкісний метод нагріву повинен проводитися в печах спеціальної конструкції з автоматичним контролем температур печі і металу. [C.137]
Пальник підбирається, виходячи з витрат 75 л / год ацетилену на 1 мм товщини зварюваного металу. Полум'я нейтральне або з надлишком ацетилену. Присадний матеріал такий же, як і основний метал. або алюміній з присадкою кремнію (95% А1, 5% 81). Зварювання слід проводити в один прохід. При товщині металу до 4 мм, щоб уникнути перевитрати металу, слід застосовувати ліву зварювання. [C.546]
Покриття ОМА-2 застосовується для зварювання сталей малоуглеродистой. хромансиль і хромомолібденової (при товщині до 2 мм). Електроди з покриттями ОММ-2, ОММ-5 та ін. Для цієї мети непридатні, так як вживання їх призводить до пережогу металу. [C.554]
Застосування фосфорної кислоти для очищення прямоточних парогенераторів неприпустимо, так як утворюється на поверхні металу плівка фосфату заліза в подальшому при роботі парогенератора поступово руйнується і продукти руйнування накопичуються в трубах перегревателя, викликаючи їх перевитрата, або несуться-в турбіну. [C.16]
До особливостей спалювання високосірчаного мазуту. знижує надійність роботи парогенераторів СКД, відносяться пережогу високонапряженних екранних труб нижньої радіаційної частини (НРЧ) топки при недостатньо високій якості живильної води високотемпературна корозія зазначених труб і труб перегревателя гострого пара низькотемпературна корозія металу конвективних поверхонь нагріву. Зусиллями заводських, налагоджувальних і дослідницьких організацій в останні роки були знайдені і пояснені причини багатьох перерахованих вище пошкоджень. Зокрема, пошкодження труб. викликані перегрівом металу в найбільш теплонапружених екранах, зазвичай пояснюються утворенням залізоокисних відкладень. Ці відкладення призводять до локальних підвищень температури металу до 600 ° С і вище, внаслідок чого знижується тривала міцність і значно прискорюється зовнішня газова корозія металу. [C.5]
Якщо змінити кут нахилу форсунок до горизонту, то тепло-напруженості змійовика значно вирівнюються. Це відбувається в результаті усунення місцевих пережогу нри безпосередньому зіткненні факела з металом труби і ліквідації ділянок з підвищеною турбулентністю газів у труб стельового екрану. [C.78]
Продукти корозії можуть також знизити властивості міцності або сприяти охрупчіванію металу. Одним з таких прикладів є перевитрата стали або окислення по межах зерен у деяких сплавів. Іншим прикладом може служити воднева крихкість стали і виникнення водневих тріщин в тих випадках, коли утворюється в результаті корозійного процесу водень проникає всередину металу (рис. 11.14) [27]. У таких металах, як цирконій, це явище може призвести до виділення в металі крихкого гідриду цирконію в формі тонких пластинок, які руйнують метал подібно мікротріщин або надриву [28]. [C.439]
Довжина факелів всіх пальників повинна бути однаковою і відрегульована так, щоб верхня частина смолоскипів не досягала поверхні екранів. Довгі і широко розсіяні факели рідинних пальників, що стосуються поверхні пічних труб, створюють великі місцеві перегрів и, що призводить до пережогу металу і утворення окалини. а при наявності відкладень всередині труб можуть виникнути видими, деформація і навіть прогари. При низькій температурі поверхні труб розсіяні довгі факели викликають сажеобразование і зниження теплопередачі. [C.104]
Основною причиною появи отдулин, прогарів, сітки КРІППО є перевитрата металу при температурах, набагато перевищують 600 ° С, внаслідок коксованпя або забруднення труб по внутрішній поверхні. Особливо гостро це видно при порівнянні роботи печей установок термічного крекінгу і 35/1. При нормальному веденні технологічного режиму температура металу труб в цих печах приблизно однакова. Однак терміни служби труб різко різні на печах установок 35/1, де процес коксоутворення практично відсутня, труби працюють понад 9 років на ПТС установки термічного крекінгу в зонах інтенсивного коксоотложе-ня труби виходять з ладу іноді навіть через кілька тижнів. [C.65]
Перевитрата металу - дефект структури металу, обумовлений його нагріванням до т-ри, що перевищує т-ру перегріву. Характеризується окисленням, а іноді і опалювальному кордонів зерен. Вследствпе пережога істотно знижуються втомна міцність і межа міцності металу. Значно сильніше, ніж при перегріванні металу, зменшуються пластичність і в'язкість, що призводить до утворення на поверхні стали після кування або прокатки т. Н. крокодилячої шкіри - густий сеткп тріщин. Злам пережити еніого металу - кам'яноподібний. У сплавах на основі міді П. м. З'являється при т-ре 800-900 ° С, в сталях - при т-ре 1200-1300 ° С. Небезпека пережога стали зростає з підвищенням концентрації вуглецю, і якщо його міститься більше 0,5 %, т-ра нагріву металу під термообробку не повинна перевищувати 1200 ° С. до зниження т-ри розвитку П. м. призводить, зокрема, легування цирконієм сплавів кобальту з вольфрамом. Кисень і сірка, що містяться в газовому середовищі печі, сприяють пережогу, Гю принаймні. в поверхневому шарі металу. Дифузія сірки і фосфору в сталях при підвищеній т-рі (особливо при наявності кисню) може стати причиною помітного зниження т-ри солідусу. Тому щоб уникнути перевитрати граничну т-ру нагріву стали зазвичай вибирають на 100- 200 ° С нижче т-ри солідусу. Залежно від тривалості нагріву стали ири високою т-ре в окислювальному середовищі розрізняють три стадії розвитку пережога. Перша стадія характери- [c.155]
У зварних швах дефекти бувають зовнішні, які можна виявити при зовнішньому огляді і обмір, і внутрішні, приховані від ока спостерігача. які можна виявити тільки за допомогою спеціальних приладів. До внгшнім дефектів відносять невідповідність шва необхідним геометричних розмірів. підрізи, напливи, тріщини, пори, шлакові включення. нерівномірну че-шуйчатость, видимі непровари, незаплавлених кратери н т. д. До внутрішніх дефектів відносять пори, тріщини, непровари, шлакові включення. газові включення. перегрів і перевитрата металу. [C.385]
Температура труби контролюється під час нагрівання пе менш як у трьох місцях (в середині і по кінцях ділянки, що нагрівається) кожні 10-15 хв. юверхностнимі термопарами або оптичним пірометром зі шкалою до 1200 °. Щоб уникнути перевитрати металу температура нагріву пе повинна перевищувати 1050 °. Кінцева температура нагріву записується в журнал. При гнуття [c.253]
Контроль якості зварного шва виробляють за встановленою методикою в залежності від призначення апарату. При будь-якому способі контролю прагнуть виявити дефекти зварних швів. До таких дефектів відносяться порушення розмірів і форми зварного шва, що не-проварена, по5гцшзи уздовж зварного шва, перевитрата металу, тріщини та інші дефекти. [C.280]
Дефекти термообробки. Характерними дефектами є перегрів або перевитрата, які воз1шкают при термічній обробці через недотримання температури, часу витримки. швидкості нагріву і охолодження деталі. Перегрів призводить до утворення крупнозерешстой струк -1ури оксидних і сульфідних виділень по Фаніціо зерен. Перевитрата викликає утворення великого зерна і оплавлення кордонів зерен, що сприяє в подальшому руйнуванню металу [c.75]
Труби конвекционной шахти ошипувати. Над трубами конвекції є змеенік з труб діаметром 108 мм, виконаних зі сталі 15Х15М. Цей змійовик використовують для нагрівання ВСГ до 250 ° С з метою подачі його в колону К-201 для поддува. Піч обладнана приладами та пристроями для випалу коксу з труб печей. Випал можливий тільки в одному потоці, в інші в цей час подають пар, щоб уникнути їх перепалу. Для утилізації тепла димових газів в печі є підігрівачі повітря, обладнані змійовиками з труб 57x3,5 мм, з кількістю трубок в кожному з них 720 штук. Число ходів по повітрю - два, по продуктам згоряння - один. За рахунок цього вдається нагрівати повітря, що подається для спалювання газу в печі, до 250-270 ° С. Температура продуктів згоряння. покидають піч після підігрівачів повітря. 230 ° С. Зовні піч обшита каркасом з металу. [C.219]
Однак скільки-небудь значний підігрів повітря. дійсно достатній по його початкового Тепломісткість для задоволення всіх теплових потреб початкових стадій процесу (прогрів, подсущ-ка, термічний розклад палива. приводить до первинного утворення газоподібної горючої суміші з повітрям), практично виявляється неможливим як по труднощам організації такого підігріву в звичайних котельних установках. так і з-за ризику перевитрати такого дорогого механізатора шарового процесу. яким є ланцюгова решітка. Допустима температура металу робочої частини решітки підтримується тільки за рахунок конвективного теплообміну її з продувають цю решітку повітряним потоком. [C.247]